Расчет противодымной вентиляции производится на основании методических рекомендаций к СП 7.13130.2013 «Отопление, вентиляция и кондиционирование». Методические рекомендации называются «Расчетное определение основных параметров противодымной вентиляции зданий», разработаны сотрудниками ФГУ ВНИИПО МЧС России (канд. техн. наук И.И. Ильминским, инж. Д.В. Беляевым, П.А. Вислогузовым, Б.Б. Колчевым) и утверждены ФГУ ВНИИПО МЧС России 24 декабря 2007 г.
Мы приводим текст документа, согласно которому необходимо проводить расчет противодымной вентиляции (в том числе, для систем противодымной приточной вентиляции):
Регламентированы выбор исходных данных и порядок проведения расчетов основных параметров противодымной вентиляции зданий различного назначения, преимущественно жилых и общественных. Методология расчетов ориентирована на действующие требования пожарной безопасности и базируется на результатах законченных тематических исследований ВНИИПО, которые выполнялись в период 1996-2004 гг. по техническим заданиям ГУГПС МЧС (МВД) России.
Предназначены для сотрудников УГПН главных управлений МЧС России по субъектам Российской Федерации. Могут быть использованы в деятельности проектных организаций, специализирующихся в разработке проектных решений в области комплексной противопожарной защиты строительных объектов, а также в работе проектных бюро широкого профиля и государственных учреждений соответствующих надзорных органов.
ВВЕДЕНИЕ
Согласно отечественной и зарубежной статистике, гибель примерно 85 % от числа жертв пожаров в зданиях обусловлена поражающим воздействием выделяемых продуктов горения. Интенсивное распространение продуктов горения при пожарах в зданиях, построенных в соответствии с современными архитектурно-технологическими решениями, сопровождается переносом токсичных компонентов, повышением температуры воздушной среды до появления вторичных загораний и изменением ее оптической плотности вплоть до полной потери видимости. В связи с этим в нашей стране и за рубежом внимание специалистов в последние десятилетия обращено на решение проблем противодымной защиты зданий. Одна из важнейших задач в данной области - создание методологии расчета основных параметров противодымной вентиляции.
В практике отечественного проектирования до настоящего времени использовались различные методические пособия [1]-[3]. Они были ориентированы преимущественно на здания высотой 16-25 этажей с типовой коридорной структурой при четырех планировочных схемах лестнично-лифтовых узлов. В методической основе выполняемых расчетов по существу отсутствовала объективно необходимая взаимосвязь с физическими процессами развития пожаров в помещениях зданий.
С введением в действие обновленных норм проектирования [4] возникла необходимость в соответствующем преобразовании методологии расчета основных параметров противодымной вентиляции зданий. Настоящие рекомендации обобщают результаты исследований, выполнявшихся специалистами ВНИИПО в рамках плановой тематики по техническим заданиям ГУГПС МЧС (МВД) России в период 1996-2004 гг. Данная разработка не относится к формализованным методикам, устанавливающим содержание и последовательность расчетов в соответствии с особенностями объектов, поскольку современные тенденции развития архитектуры и технологии эксплуатации зданий исключают возможность подобного детерминизма. При этом представленные методические положения не иллюстрируются примерами расчета, что обусловлено как необходимостью существенного сокращения объема изложения, так и объективными условиями предотвращения недопустимого прямого заимствования таких примеров в проектных решениях. Рекомендуемая методология распространяется в основном на объекты гражданского строительства - жилые и общественные здания. С учетом многообразия строительных объектов представляется целесообразным продолжить работу по созданию расчетных методов, ориентированных на многофункциональные комплексы, подземные и супервысотные строительные объекты с массовым пребыванием людей.
Авторы будут благодарны специалистам в данной области за присланные замечания и предложения по содержанию представленной методологии и учтут их в дальнейшей работе.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в соответствии с действующими требованиями пожарной безопасности и регламентируют порядок расчета основных параметров противодымной вентиляции зданий, преимущественно жилых и общественных. Данные методические. положения могут быть использованы также для расчета параметров противодымной вентиляции зданий и сооружений различного назначения (в том числе закрытых подземных и надземных автостоянок, производственных и складских зданий, многофункциональных комплексов), для которых не разработаны соответствующие методики.
1.2. Рекомендации предназначены для сотрудников УГПН главных управлений МЧС России по субъектам Российской Федерации, проектных организаций и предприятий, осуществляющих лицензированную деятельность по разработке и внедрению технических решений по комплексной противопожарной защите зданий и сооружений. Могут быть использованы в деятельности проектных бюро широкого профиля и государственных учреждений соответствующих надзорных органов.
1.3. Издание настоящих рекомендаций не отменяет действия и не исключает возможность использования специалистами различного профиля иных документов подобного назначения, в том числе новых разработок.
1.4. В целях исключения возможных искажений результатов практического применения разработанной методологии при ее использовании не допускаются обобщение и упрощенная интерпретация расчетных данных в виде номограмм, таблиц и иных подобных материалов.
2. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
2.1. Проектные объемно-планировочные решения в составе комплекта чертежей архитектурно-строительной части должны соответствовать действующим нормативным документам в области пожарной безопасности, в том числе по устройству путей эвакуации и эвакуационных выходов, пределам огнестойкости основных строительных конструкций и разделению строительной части на отдельные пожарные отсеки. При необходимости кроме указанных нормативных документов могут использоваться положения разработанных дополнительно специальных технических условий на проектирование противопожарной защиты.
2.2. В качестве расчетных условии действия противодымной вентиляции следует принимать возможность возникновения пожара в одном из помещений, в каждом из пожарных отсеков, на одном из его этажей, преимущественно нижнем, как в надземной, так и в подземной части здания. Исходное положение оконных проемов - закрытое, дверных - согласно требованиям [4].
Расчетный период действия противодымной вентиляции должен предусматриваться либо на период эвакуации людей из помещений, с этажа или из здания в целом, либо на время проведения пожарными подразделениями работ по спасению людей, обнаружению и локализации очага пожара.
Проектное исполнение строительной части объекта должно приниматься в соответствии с установленным уровнем качества. Конструкции и оборудование противодымной вентиляции (воздуховоды, коллекторы, противопожарные клапаны, вытяжные вентиляторы, двери, в том числе противопожарные дымогазонепроницаемые, противодымные экраны и др.) должны соответствовать техническим данным предприятий-изготовителей и применяться в составе противодымной защиты объекта при наличии сертификатов соответствия системы ГОСТ Р и сертификатов пожарной безопасности.
2.3. Аэродинамические характеристики зданий определяются коэффициентами ветрового напора на различных фасадах. Распределение и значения аэродинамических коэффициентов ветрового напора для проектируемых зданий необходимо принимать согласно проектной документации или по экспериментальным данным, полученным в результате аэродинамических испытаний (продувка моделей в аэродинамической трубе). При отсутствии необходимых данных аэродинамические характеристики должны устанавливаться расчетным путем в зависимости от направления ветрового воздействия на различные фасады зданий:
ka = kn sin2w + kt cos2w, (1)
где ka - | аэродинамический коэффициент ветрового напора при воздействии ветра под углом wк плоскости фасада; |
kn, kt - | аэродинамические коэффициенты ветрового напора при воздействии ветра соответственно по нормали и по касательной к плоскости фасада. |
Величины коэффициентов ветрового напора kn и kt могут быть приняты по данным табл. 1.
Соответствующие числовые значения коэффициентов ветровою напора kx, ky, kl могут быть определены по следующим зависимостям:
,
0 < х < l,
где L, Н - | соответственно длина и высота фасада, перпендикулярного направлению ветрового воздействия, м; |
l - | длина боковых фасадов, м; |
х - | удаление от плоскости данного фасада по поверхностям покрытия и фасадов, имеющих размеры l´ H, м; |
ky = 0,3Н/у при 0,5 £у £ 3H,
kу = -0,1 при у > 3H,
где у - | удаление от плоскости фасада, имеющего размеры l ´Н, вдоль поверхностей покрытия и фасадов, имеющих размеры L ´ H, м; |
kl = kx при х = l.
Для конечного вычисления аэродинамических коэффициентов по зависимости (1) должно использоваться соответствующее сочетание пар из коэффициентов kww, kws, kwo, приобретающих таким образом значения коэффициентов kn и kt.
Таблица 1
Аэродинамические коэффициенты ветрового напора для различных фасадов зданий
Соотношение габаритных размеров фасадов | Перпендикулярный направлению ветра фасад | Наветренная сторона kww | Боковая сторона или плоскость покрытия kws | Заветренная сторона kwo |
l £ L < H | L ´ H | 0,8 | -0,4 | -0,6 |
| l ´ H | 0,8 | -0,4 | -0,6 |
l £ H < L | L ´ H | 0,5...0,8 | kx | kl |
| l ´ H | 0,6...0,8 | ky | -0,3...-0,2 |
Для выполнения расчетов основных параметров противодымной вентиляции с меньшей точностью допускается выбор аэродинамических характеристик по фиксированным величинам коэффициентов согласно табл. 1 при l £L < H.
2.4. Параметры наружного воздуха для проектируемых объектов должны соответствовать [5]. Величину скорости и направление ветра следует принимать по данным метеорологических наблюдений, относящихся к территории застройки. Температура наружного воздуха должна соответствовать периоду максимального ветрового воздействия. Температуру внутреннего воздуха следует определять согласно проектной технологии эксплуатации проектируемого здания.
3. ВЫТЯЖНАЯ ПРОТИВОДЫМНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
Вытяжная противодымная вентиляция по функциональным признакам подразделяется на две основные группы, одна из которых объединяет системы, предназначенные для удаления продуктов горения непосредственно из горящего помещения, другая — системы для удаления продуктов горения из смежных с горящим помещений.
3.1. Удаление продуктов горения непосредственно из горящего помещения
Массовый расход продуктов горения, удаляемых из горящего помещения, рассчитывается на основе уравнения неразрывности вида:
, (2)
где А - | эквивалентная площадь сечения дымового слоя в горизонтальной плоскости, м2; |
t - | время, с; |
rsm - | средняя плотность газа в дымовом слое, образующемся в верхней части горящего помещения, кг/м3; |
h- | толщина образующегося дымового слоя, м; |
Gk, Gsm - | массовый расход соответственно в конвективной колонке и удаляемых продуктов горения, кг/с. |
Для решения уравнения (2) необходимо дополнительно использовать зависимости для мощности тепловыделения очага пожара и средней температуры дымового слоя:
где Qk - | мощность тепловыделения, кВт, |
h - | полнота сгорания; |
| параметры пожарной нагрузки помещения (прил. 1); |
Fo - | площадь горения пожарной нагрузки, м2; |
Тsm, Та - | средняя температура дымового слоя и температура воздуха в помещении, К; |
a - | коэффициент теплоотдачи дымового слоя в ограждающие конструкции, кВт/м2·К; |
rk - | коэффициент, характеризующий теплопотери на излучение; |
lsm - | максимальный периметр горизонтального сечения дымового слоя, м; |
Cрk - | удельная теплоемкость газа при температуре Тsm, кДж/кг·К. |
, yср -Для помещений прямоугольной формы с размерами пола и потолка a ´ b указанный периметр составляет lsm = 2(a + b).
Приведенные зависимости замыкаются уравнением состояния газа и функциональной связью массового расхода в конвективной колонке с мощностью тепловыделения и толщиной дымового слоя:
rsm = ra Ta /Tsm; (5)
Gk = f (Qk, h), (6)
где ra - плотность воздуха, кг/м3.
Расчетная схема газообмена, соответствующая функциональным зависимостям (2)-(6), приведена на рис. 1. Порядок и содержание расчета с учетом специфики защищаемых помещений определяется выбором функциональной зависимости (6).
Рис. 1. Расчетная схема газообмена в горящем помещении, защищаемом вытяжной противодымной вентиляцией
(Тk - температура конвективной колонки, hsm - предельно допустимая толщина дымового слоя)
3.1.1. Для зальных помещений различного назначения, в том числе конференц-залов, зрительных залов, торговых залов, спортзалов и др., зависимость (6) используется в виде [6]:
, (7)
где Н - высота помещения, м.
3.1.2. Для атриумов различного архитектурного исполнения, с учетом наличия в их объемах галерей на нескольких уровнях или конструктивного отделения этажей от этих объемов, расчетные схемы газообмена соответствуют приведенным на рис. 2. При этом для варианта газообмена, приведенного на рис. 2, а, зависимость (6) используется в виде зависимости (7), а для варианта газообмена, приведенного на рис. 2, б, - в следующем виде [6]:
Gk =
. (8)
Рис. 2. Расчетная схема газообмена при пожаре в атриуме с конструктивно неотделенными галереями (а) и с конструктивно отделенными этажами (б)
Частным случаем первого из указанных вариантов является газообмен в атриуме при возникновении в нем пожара непосредственно под галереей (на уровне основания атриума). В этом случае функциональная зависимость (6) используется в следующем виде [6]:
Gk =0,36(Qk W 2)1/3 (Zb + 0,25H), (9)
где W- | начальная толщина струи газообразных продуктов горения, истекающей от ограждающей конструкции галереи атриума, м; |
Zb - | высота от уровня галереи, омываемой истекающей струей, до нижней границы дымового слоя, м; |
Н - | высота от основания атриума до уровня расположения галереи, м. |
Согласно разд. 2 настоящих рекомендаций расчет основных параметров вытяжной противодымной вентиляции данного типа должен проводиться по условиям защиты только на период эвакуации людей из помещений либо на время, необходимое для обеспечения действий пожарных подразделений. Первые из указанных условий удовлетворяют соотношениям вида:
0 £ t £ tэ 0 £ h £ hsm; (10)
t > tэ h > hsm, (11)
где tэ - | расчетное время эвакуации из помещений; |
hsm - | предельно допустимая толщина дымового слоя, при которой сохраняется свободная от задымления воздушная зона на горизонтальных путях эвакуации. |
В этом случае Gsm < Gk.
Для вторых из указанных условий справедливы соотношения вида:
0 £ t£ tс 0 £ h£ hsm, (12)
где tс - время окончания спасательных работ.
В этом случае Gsm = Gk и расчет параметров вытяжной противодымной вентиляции осуществляется без интегрирования уравнения (2).
3.2. Удаление продуктов горения из смежных с горящим помещений
Расчет параметров систем данной группы проводится в зависимости от вида объемного пожара в помещении, сообщающемся со смежными с ним помещениями, в том числе вестибюлями, холлами, коридорами, торговыми моллами, атриумами и т. п. Согласно [7], [8], вид объемного пожара в помещении определяется при сравнении значения приведенной удельной пожарной нагрузки помещения gк с ее критическим значением gккр:
если gк < gккр, то в помещении будет пожар, регулируемый нагрузкой (ПРН);
если gк > gккр, то в помещении будет пожар, регулируемый вентиляцией (ПРВ).
Значение максимальной среднеобъемной температуры в горящем помещении при ПРН определяется зависимостью [7], имеющей следующий вид:
, (13)
где То max - | максимальная среднеобъемная температура, К; |
Та - | температура воздуха, К; |
gк - | приведенная удельная пожарная нагрузка (согласно п. 2 прил. 1). |
При ПРВ максимальная среднеобъемная температура в горящем помещении соответствует зависимости вида [7]:
Tо max = Тa + 940 ехр(0,0047go - 0,141), (14)
где gо - приведенная удельная пожарная нагрузка (согласно п. 1 прил. 1).
Указанные зависимости используются для определения параметров вытяжной противодымной вентиляции данной группы.
3.2.1. Расчетная схема газообмена в коридоре на этаже, на котором возник пожар, приведена на рис. 3. Для определения температуры в потоке газов, вытекающем из горящего помещения в коридор, использовано соотношение вида [7]:
То = 0,8То max, (15)
где То - | искомое значение температуры газов, поступающих из горящего помещения в коридор, К; |
Тomax - | максимальная среднеобъемная температура в горящем помещении (в зависимости от вида пожара - ПРВ или ПРН), К, |
Для определения усредненной температуры дымового слоя в коридоре используется следующая зависимость, полученная интегрированием уравнения, характеризующего изменение температуры в дымовом слое по длине коридора [9]:
, (16)
где hsm -предельная толщина дымового слоя, м;
Ас - площадь коридора, м2;
lc - длина коридора, м.
При использовании в расчетах данной зависимости предельная толщина дымового слоя должна удовлетворять условию:
0,5 £ hsm /H £ 0,6,
где Н - высота коридора.
Расчет заканчивается определением массового расхода удаляемых из коридора продуктов горения при пожаре по формуле [2], [3]:
, (17)
где Gsm - массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с;
Ad - площадь двери при выходе из коридора по путям эвакуации, м2;
Hd - высота этой двери, м.
Значения коэффициента ksm в данной зависимости составляют 1,0 и 1,2 соответственно для жилых и общественных зданий.
Рис. 3. Расчетная схема газообмена в коридоре на этаже, на котором произошел пожар
Зависимости (16), (17) могут быть использованы для определения параметров вытяжной противодымной вентиляции, предназначенной также для защиты других смежных с горящим помещений: холлов и одноуровневых вестибюлей.
3.2.2. Для вестибюлей, сообщающихся с двумя и более уровнями, а также для торговых моллов (закрытых галерей, сообщающихся с торговыми залами различной площади) и атриумов может быть использована регламентированная [6] зависимость вида:
.
В дополнение к данной зависимости для определения усредненной температуры дымового слоя может быть использована зависимость (4).
4. ПРИТОЧНАЯ ПРОТИВОДЫМНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
Системы приточной противодымной вентиляции предназначены для создания избыточного давления воздуха в защищаемых лестнично-лифтовых узлах и тамбур-шлюзах, а также для компенсирующей подачи воздуха в горящие помещения, защищенные вытяжной противодымной вентиляцией. Принцип действия таких систем каждого вида существенно различается, поэтому и определение их параметров имеет особенности.
Согласно разд. 2 настоящих рекомендаций распределение давления по противоположным фасадам определяется соотношениями вида:
где Pwwi, Pwoi - | перепад давления на наружных ограждающих конструкциях здания по высоте соответственно с наветренной и заветренной стороны, Па; |
hi - | высота i-го этажа (от уровня средней планировочной отметки земной поверхности до уровня центра дверных проемов i-го этажа), Па; |
ra, rr - | плотность наружного воздуха при температуре Таи плотность воздуха в помещениях здания при температуре Тr, К; |
kaww, kawo- | коэффициенты ветрового напора для наружных ограждающих конструкций, расположенных под углом a к направлению ветра, соответственно с наветренной и заветренной стороны; |
Vа- | величина скорости ветра, м/с. |
Для температуры воздуха внутри здания используется общепринятое соотношение
Tr = 0,5(Та + Тro),
где Тro- начальная температура воздуха внутри здания, К.
Соответствующее распределение давления внутри здания по его высоте определяется соотношением вида:
.
(21)
Параметры приточной противодымной вентиляции для лестнично-лифтовых узлов надземной части зданий определяются в зависимости от размещения этих узлов: при примыкании к наружным ограждающим конструкциям или в центральном ядре.
4.1. Подача воздуха в лестничные клетки
4.1.1. Для лестничных клеток надземной части, примыкающих к наружным ограждающим конструкциям с устройством обособленного наружного выхода; ввиду отсутствия внутренней связи на уровне нижнего (первого) этажа, избыточное давление воздуха на уровне вышележащего этажа должно составлять:
Рst2 = Рr2 + 20, (22)
где Рr2 - | давление воздуха, определяемое по зависимости (21), на уровне рассматриваемого этажа, Па. |
При этом массовый расход воздуха, истекающего через наружный выход лестничной клетки, определяется зависимостью вида:
Gst1 = (mF)экв1 [2rr(Pst1 - Pwo1)]0,5, (23)
где (mF)экв1 - | эквивалентная площадь проемов в тамбуре наружного выхода, м2; |
Pst1- | давление в лестничной клетке на уровне наружного выхода, Па; |
Pwo1 - | давление по зависимости (20) на уровне наружного выхода, Па. |
Эквивалентная площадь проемов наружного выхода лестничной клетки соответствует выражению
(mF)экв1 = F(nxd + xr + 1)-0,5, (24)
где F- | площадь дверного проема, м2; |
n- | количество проемов (дверей) до наружного выхода; |
xd, xr - | коэффициент местного сопротивления соответственно проема и тамбура наружного выхода. |
Числовые значения коэффициентов местного сопротивления составляют:
xd = 2,44;
xr = 0 (для прямого тамбура);
xr = 0,99 (для прямоугольного тамбура);
xr = 2,9...4,0 (для z-образного тамбура).
Массовый расход воздуха через открытый проем лестничной клетки на уровне второго этажа здания определяется по соотношению
Gst2 = Gsm /n, (25)
где Gsm - | массовый расход удаляемых продуктов горения, определяемый по зависимостям (7)-(9), (17), (18) с учетом соотношений (10), (11); |
n - | расчетное количество лестничных клеток, имеющих выходы в тот же коридор (помещение) того же этажа и защищаемых приточной противодымной вентиляцией (при одной лестничной клетке - n = 1, при двух и более лестничных клетках - n = m-1, где m - фактическое количество лестничных клеток). |
Если Gst2 > Gst1, то на последующих этапах расчета принимается значение Gst2 , в противном случае дальнейший расчет осуществляется по значению Gst1.
Последовательно определяемые для каждого вышележащего этажа давление и массовый расход воздуха соответствуют зависимостям: .
(26)
Gst(i + 1) = Gsti + DGst(i + 1), (27)
где Psti, Pst(i + 1)- | давление в лестничной клетке на уровне ее i-го этажа и (i + 1)-го этажа; Па; |
xst - | коэффициент местного сопротивления лестничной клетки; |
Vsti - | скорость воздуха на уровне i-го этажа лестничной клетки, м/с; |
Gsti, Gst(i + 1)- | массовый расход воздуха на уровне i-го и (i + 1)-го этажа лестничной клетки, кг/с; |
DGst(i + 1) - | утечки воздуха через неплотности проемов на уровне (i + 1)-го этажа лестничной клетки, кг/с. |
Значение коэффициента сопротивления лестничной клетки может быть принято xst = 60 (при отсутствии дополнительных данных в составе проектной документации).
Скорость воздуха на уровне i-го этажа лестничной клетки определяется соотношением вида:
Vsti = [Gsti /(rr Fst)],
где Fst- площадь сечения лестничной клетки, м2.
Утечки воздуха через неплотности дверных проемов на уровне (i + 1)-го этажа лестничной клетки определяются зависимостью
DGstd (i + 1) = Fd(i + 1)-1/d,
где а = 1,3615803; b= 7,0065648; с = 0,0053034712; d = 20,761095;
,
где a = 0,94426057; b = 0,00035133267; с = - 0,0000000539.
Первая зависимость является предпочтительной по точности аппроксимации, вторая зависимость может быть принята для проведения расчетов меньшей точности.
Физические параметры дымовых газов
(при Р = 0,0981 МПа;
; [14])
t, °С | g, Н·м-3 | cp, кДж(м2·К)-1 | l·102, Вт(м·К)-1 | а·106, м2·с-1 | m·106, Па·с | v·106, м2·с-1 | Pr |
0 | 12,704 | 1,04 | 2,28 | 16,89 | 15,78 | 12,20 | 0,72 |
100 | 9,320 | 1,07 | 3,13 | 30,83 | 20,39 | 21,54 | 0,69 |
200 | 7,338 | 1,10 | 4,01 | 48,89 | 24,50 | 32,80 | 0,67 |
300 | 6,053 | 1,12 | 4,84 | 69,89 | 28,23 | 45,81 | 0,65 |
400 | 5,150 | 1,15 | 5,70 | 94,28 | 31,69 | 60,38 | 0,64 |
500 | 4,483 | 1,18 | 6,56 | 121,14 | 34,85 | 76,30 | 0,63 |
600 | 3,973 | 1,21 | 7,42 | 150,89 | 37,87 | 93,61 | 0,62 |
700 | 3,561 | 1,24 | 8,27 | 183,81 | 40,69 | 112,10 | 0,61 |
800 | 3,237 | 1,26 | 9,15 | 219,69 | 43,38 | 131,80 | 0,60 |
900 | 2,953 | 1,29 | 10,01 | 257,97 | 45,91 | 152,50 | 0,59 |
1000 | 2,698 | 1,31 | 10,90 | 303,36 | 48,36 | 174,30 | 0,58 |
1100 | 2,521 | 1,32 | 11,75 | 345,47 | 40,90 | 197,10 | 0,57 |
1200 | 2,354 | 1,34 | 12,62 | 392,42 | 52,99 | 221,00 | 0,56 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
(справочное)
Воздухо- и дымопроницаемость воздуховодов и клапанов
1. Для определения утечек или подсосов воздуха применительно к вентиляционным каналам противодымных систем могут быть использованы следующие формулы, полученные аппроксимацией табличных данных [4]:
- для воздуховодов класса Н (в диапазоне давлений 0,2-1,4 кПа):
DL = а (Р - b)с,
где DL - подсосы (утечки) воздуха, м3/м2·ч;
Р - давление, кПа;
а = 10,752331; b = 0,0069397038; с = 0,66419906;
- для воздуховодов класса П (в диапазоне давлений 0,2-5,0 кПа):
,
где а = 0,00913545; b= -3,6147682·108; с = -1,2724412·109; d = 0,68424233.
2. Для противопожарных нормально закрытых клапанов числовые значения удельной характеристики сопротивления дымогазопроницанию в зависимости от температуры газа соответствуют данным, полученным при стендовых огневых испытаниях различных изделий на экспериментальной базе ВНИИПО:
Температура,°С | Характеристика удельного сопротивления дымогазопроницанию, м3·кг-1 |
20 | 29 900 |
20...100 | 30 300 |
100...200 | 38 300 |
200...300 | 37 900 |
300...500 | 29 300 |